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复合粘结剂（QNP）在包钢球团中的应用
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来源： 作者： 发布时间：2021-11-21 17:27:52
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1.0%+0.6% 63.70 63.51 0.60 0.70 5.89 6.26 0.68 23.8 24.7
由表3可知，用1#、2#复合粘结剂全部或部分代替膨润土时，球团矿品位均有不用程度的提高，这与粘结剂所含挥发物在高温下挥发有关。在焙烧试验推荐的配比（竖炉为0.6%膨润土+0.6%1#粘结剂，带式球团为0.8%1#）粘结剂下，球团矿化学分析品位分别较基准提高了1.25%和0.70%，理论计算品位分别较基准提高0.89%和0.67%。二者的差距主要是分析误差所至，故此次试验的球团矿品位以理论计算为主。SiO2明显降低，这对提高入炉况品位，降低入炉渣量，提高产量，降低焦比有着积极的意义。另外，从冶金性能分析可知，球团配加复合粘结剂后，膨胀率均在15%一下，属优质球团矿，且还原性有不同程度的改善。但随2#复合粘结剂配比增加，膨胀率有增大的趋势。
3 工业试验
3.1试验用原料情况
工业试验所用铁精矿、膨润土及粘结剂的化学成分列于表4。
表 4 原料化学成分与粘结剂挥发物含量（%）
原料名称 TFe FeO CaO SiO2 MgO F S -200目 H2O
外购无氟精矿 64.6 21.1 0.7 5.30 0.685 0.086 0.053 70.2 7.15
再磨精矿 66.1 23.15 0.65 3.96 0.68 0.098 0.173 85.2 10.2
膨润土 2.54 67.80 3.14 Al2O3:14.44
3.2 试验安排
工业试验分两个阶段进行：第一阶段从2006年11月3日至16日，在带式机上进行配加复合粘结剂的试验。其中，11月3~15日为基准期，15~16日为试验期；第二阶段试验从11月23日到12月12日，在3号、4号竖炉上进行。
3.3 试验过程及试验结果分析
3.3.1 试验过程
第一阶段试验由于带式机球团工艺中未设强力混合机，无法解决复合粘结剂配比小，分散性较差对混匀和造球的影响，生球粒度很不均匀，实验效果受到很大影响，故在此不做分析。
第二阶段竖炉试验从11月23日9：00开始，勇0.2%粘结剂替代部分膨润土，膨润土配比降为1.7%，采用100%再磨再选精矿。由于精矿水分较高，平均为10.4%，即使烘干后，混合料水分仍在9.0%左右，造求效果不好。考虑到外购精矿水分较低，在7.28%左右，因此从19：00开始，原料改为80%再磨再选精矿+20%外购精矿，来料平均水分降为9.78%，经烘干机烘干后，水分为8.5%左右，能够满足生产要求，；至此，原料水分降低后成球效果大为改善，至24日9：00，粘结剂配比增加至0.51%，膨润土配比降为0.9%~1.0%（配料室实测值），效果较好，生产比较稳定（转润磨机时膨润土配比为0.9%，不转润磨机时膨润土配比为1.14%）；此后，由于原料水分大的问题，为了避免产生波动，粘结剂配比维持在0.51%。试验期间，竖炉原料情况见表5。
表5 试验期间熟路原料情况（%）
原料 TFe FeO CaO SiO2 MgO F S -200目 H2O
外购精矿 63.13 21.74 1.01 6.22 0.68 0.14 0.11 70.69 7.28
再磨再选精矿 65.69 24.88 0.77 4.84 0.67 0.10 0.14 81.55 10.4
20:80配比 65.18 24.25 0.82 5.12 0.67 0.11 0.13 79.38 9.78
3.3.2 试验结果分析
1） 对生球指标的影响
11月24日，竖炉生产原料变为80%再磨再选精矿+20%外购精矿后，于9月5日~10日竖炉生产原料条件相似，故以9月5日~10日作为基准期进行比较。结果见表6 。
表6 生球指标情况
指标 合格率/% 抗压/N·个-1 落下/次·个-1 水分/% 干抗//N·个-1 爆裂温度/℃ 膨润土消耗/kg·t-1
试验期 82.05 3.50 5.68 8.46 49.95 700 11.58
基准期 83.82 3.57 5.65 8.63 51.97 700 26.85
差值 -1.77 -0.07 003 -0.17 -2.02 / -15.27
从表6可以看出，配家粘结剂后生球指标变化不大，均能满足竖炉生产要求，这与实验室试验结果相同。但从现场的生求表现情况看，配家粘结剂后生求表面比较光滑，不易生成粉末，干球抗压强度与基准期基本接近。
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